青岛NSK轴承|青岛FAG轴承|青岛SKF轴承

  通过分析国内、外同等类型轴承产品保持架的结构特征，参考目前国内单列圆锥滚子轴承金属冲压保持架的结构设计方法，探讨了双列圆锥滚子汽车轮毂轴承用塑料保持架的结构设计和主参数的计算。关键词：双列圆锥滚子轴承；轮毂轴承；塑料保持架；结构设计中图分类号：TH133．33 2；TH123 ．1 文献标志码：B 文章编号：1000—3762(2008)06-0007—03符号说明D ——滚子大头直径，mmD 。——滚子小头直径，mm— — 滚子素线在滚子中心线上的投影长度，m m收稿日期：2007—10—18；修回日期：2008-01—30。(b——滚子素线与其中心线的夹角，(。)— — 轴承公称接触角，(。)持架梁与轴承中心线的夹角，(。)— — 保持架梁的压坡角，(。)△c-— 褓持架窗孔大端宽度，mmAC。——保持架窗孔小端宽度，mmZ。——保持架窗孔长度，Hun图3为无量纲摩擦力随无量纲转速的变化情况。
  从图中可以看出，随着转速的增大，无量纲摩擦力与转速之间并不是完全的线性关系。在转速较低时，摩擦力受到转速的影响较大；在转速较高时，转速对摩擦力的影响逐渐趋于稳定，摩擦力与转速为近似线性关系。一般情况下，正常的工作情况都属于该线性区域。摄霸鳖瘿棚图3 无量纲摩擦力与无量纲转速的关系。

  结论(1)随着转速的增大，偏心距和偏心方向的变化都是非线性的，变化速度逐渐减缓，最终趋于稳定。(2)转速与摩擦力之间也是一种非线性关系，在启动的瞬间，这种非线性关系尤为明显；在正常的工况下，两者之间的关系近似线性，可以视为线性关系。参考文献：[1] 阎庆华，安琦．三油楔固定瓦滑动轴承启动过程的性能[J]．华东理工大学学报：自然科学版，2007，33(4)：569—572．[2] 高磊，刘俊，安琦．柱面弧形油楔推力滑动轴承数值分析[J]．润滑与密封，2007，32(8)：99—102．[3] 阎庆华，安琦．三油楔固定瓦滑动轴承空间安装方位对其性能影响的研究[J]．中国机械工程，2007，18(11)：1281—1284．[4] 阎庆华，颜勇明，安琦．预负荷系数对三油楔径向滑动轴承稳定性的影响[J]．华东理工大学学报：自然科学版，2006，32(11)：1365—1368．[5] 阎庆华，安琦．三油楔轴承若干参数对刚性和弹性转子失稳转速的影响[J]．华东理工大学学报：自然科学版，2007，33(5)：737—740．[6] 阎庆华，安琦．三油楔固定瓦滑动轴承结构参数对刚性Jefeott转子失稳转速的影响[J]．机床与液压，2007，35(9)：35—36．[7] Sehulhr Fredrick T。Anderson William J．ExperimentsOiltheStability ofWater-lubricatedThree——SectorHy··dredynamic Journal Bearings at Zero ad[z]．NasaTechnical Note Nasa Tn D一5752．z。 ——保持架大端筋宽，mrfl— — 保持架小端筋宽，mm S——保持架梁厚度，mm c ——保持架梁宽度，mrfl h——保持架小端截面厚度，mm — 持架大端截面厚度，mm d ——保持架中心线上特殊点A的径向尺寸，mm d ——保持架中心线上特殊点 的径向尺寸，mm d ——在保持架窗孔位置上滚子小头中心的 径向尺寸，mm — — 在保持架窗孔位置上滚子大头中心的